航站楼给排水设计

  • 来源:建筑创作
  • 关键字:航站楼,昆明机场,排水设计
  • 发布时间:2015-09-24 09:30

  航站楼给水系统

  用水量标准

  根据昆明机场航空业务量预测和总体规划,昆明长水国际机场建设考虑三个目标年份,即2015年旅客流量2400万人次、2020年旅客3800万人次、2035年旅客6000万以上人次。航站楼土建工程按照2020年需求量一次建成,航站楼内配套服务设施/登机桥/装修/机电安装等按照2015、2020两个目标年份分步实施。综合考虑系统的整体性,给排水设计是按2020年航站楼旅客量的用水需求一次设计完成(表1)。

  给水系统设计

  昆明长水国际机场航站楼总建筑面积达54.8万平方米,航站楼东西端最远距离约855m,南北端最远距离约1500m,单层最大面积约16万平方米。楼内用水点星罗棋布,数量大而且十分分散。餐饮商业用水114处,公共卫生间134处,非公共卫生间60处,VIP/CIP区域用水46处,两舱用水12处,室内景观绿化用水13处。

  给水系统的设计结合本项目的特殊性,按照可靠性、经济性、合理性原则进行设计。根据不同的用水要求综合利用各种水资源,实行分质供水,单独敷设中水管网,利用市政中水,提供室内绿化灌溉及冲厕用水。

  航站区场区供水为环状管网,供水管网水压不低于0.35MPa。航站楼由场区供水管网上开口,以充分利用外网供水压力、就近引入为原则,分别在航站楼前后中心区的东、西两侧各引入1根Φ200的进水管(共4处),在供水总管处设置水表间,设置倒流防止器及有远传功能的超声波流量计。为提高供水的可靠性,在航站楼前后中心区及中央指廊敷设环形供水干管,分别向给水系统、生活热水系统供水,同时向消防水池提供水源。前端东西指廊及后端Y形指廊敷设枝状供水干管。

  航站楼中水给水由机场污水处理站提供,由场区中水供水管网上开口,分别在航站楼前后端东西两侧各引入1根Φ150的进水管在楼内连通,向航站楼内各中水用水点提供水源。中水供水管网在航站楼接口位置水压不低于0.35MPa,中水用水量为846m3/d。

  全楼给水系统采用直供方式向各用水器具供水,竖向不分区。首层(含)以下的供水支管将安装减压阀,用以均衡流量及避免超压。减压阀阀后压力为0.2MPa。本工程除在入户总供水管上分设总计量水表外;餐饮用水点、零售区商业用水点、承包招租区用水点等处均设分户水表单独计量。

  航站楼生活热水系统

  航站楼生活热水负荷

  1.生活热水供应范围

  昆明长水国际机场航站楼内设置了各类完善的配套服务设施,如餐厅、厨房、卫生间、淋浴间、VIP/CIP休息间及计时休息等用房,需要提供生活热水。热水用水定额和水温根据卫生器具完善程度和当地气候条件,按《建筑给排水设计规范》(GB50015—2003)第5.1.1确定。

  2.生活热水耗热量和热水量

  航站楼是具有多种使用功能的综合性建筑,确定用水量和水温时,按用途分门别类列出其用量,并了解其使用时间和特点。计算热水供应负荷时,不是简单地叠加各项用热量最大值,而是分析各用水项目的使用时间和最高用水时段。设计小时热水量按同一时间内出现用水高峰的主要用水部位的设计小时热水量,加其他用水部位的平均小时热水量计算,合理确定总生活热水负荷。航站楼的设计小时热水量为70m3/h,生活热水系统设计小时耗热量为3470kW。

  热回收机组在生活热水系统的应用

  1.设计思路和方法

  航站楼建筑特点是单层平面面积大,有大量的建筑内区需全年供冷,主要包括工艺机房、通讯机房、商业零售等房间。内区空调冷负荷特性稳定,受室外温度等因素影响小,制冷产生的冷凝热也较为稳定。航站楼全年供冷系统冷凝热具有排放集中、数量相对较大和排放量稳定的特点,因此冷凝热极具利用价值。

  通过计算航站楼内区空调冷负荷和生活热水加热量可看出二者比较接近,计算结果见表2。

  内区空调系统制冷排放的冷凝废热基本满足生活热水系统耗热量需求。

  如果按常规设计,空调冷源和生活热水热源分别设置,机组运行效率相对较低,设备的初投资和设备占地都很大,尤其是多台室外机组的放置受航站楼建筑的条件限制很难解决。大量的冷凝热未充分利用,直接排放到室外还会对周围环境造成热污染。

  经分析,航站楼采用热回收技术作为生活热水热源可以解决上述问题,是合理可行的。

  2.系统设计

  设计选用空气源全部热回收冷热水机组,作为全年供冷系统冷源和生活热水热源,热回收机组冷冻水供回水温度为7℃/14℃,热水供回水温度55℃/50℃。由于航站楼南北长1500m,东西宽855m,为了减少系统的输配能耗,供冷(热)系统按所负担区域分三处设置。系统按冷负荷来选择热回收机组,同时也能满足生活热水加热负要求。

  按系统冷热负荷热点,航站楼热回收系统可按单独制冷和制冷同时制热两种模式运行。由于系统冷负荷基本稳定,而生活热水加热负荷受用水量逐时变化影响,不同时间段变化较大,存在冷凝热与热水加热量二者之间不平衡的问题。机组冷凝器由热回收换热器(制冷剂环路/热水环路)和风冷冷凝器(制冷剂环路/冷却风机)组成,其中风冷冷凝器通过向大气排热或取热,起着平衡整个系统冷、热负荷的作用。热回收机组生活热水系统示意图如图1所示。

  图中:①热回收机组;②热回收机组热水循环泵;③板式换热器;④板换循环泵;⑤容积式水加热器;⑥生活热水循环泵;⑦隔膜式气压罐;⑧电子水处理仪;⑨加药装置;⑩真空排气装置;组合式定压装置。

  整个系统在保证工艺机房等环境温度要求,即维持设计冷负荷不变的条件下,随着热回收量的增大,由于热水出口温度较高,导致压缩机冷凝温度提高,机组制冷性能系数会略有减小,但机组制冷、制热综合性能系数均比单独制冷工况时的制冷性能系数有所增大。航站楼采用热回收技术,满足工艺机房等全年供冷需求的同时,回收冷凝热用于生活热水加热,提高可能源和设备的利用率,又可减少热水加热设备的投资。

  航站楼生活排水系统

  排水系统设计航站楼内生活排水最高日排水量约为2081m3/d。

  室内污水排水采用污废水合流方式。指廊及周边区域地上部分的生活污水采用重力流排至室外污水管网。地上中央区及地下卫生间、机房排水等,则分别排至相应的集水池,再通过潜污泵提升排至室外污水管网。

  设在地下的厨房污水经器具隔油及油脂分离装置后,排入地下集水池,通过潜污泵提升至室外隔油池后排入室外污水管网;地上厨房污水经器具隔油及油脂分离装置后采用重力流排至室外隔油池后排入污水管网。

  室外污水排水采用污废水合流方式,污水排入机场污水处理厂进行集中处理。

  卫生器具及附件

  航站楼所有卫生器具均应满足《节水型生活用水器具》(CJ164—2002)标准。公共卫生间、残疾人卫生间、非公共卫生间部分设计为后排水壁挂式坐便器,采用带感应器的隐蔽式冲洗水箱;部分设计为下排水自带水封蹲便器,采用感应式冲洗阀。旅客计时休息客房卫生间采用同层排水,保证了下层行李提取大厅清水混凝土梁间吊顶的整体效果。

  公共卫生间采用无水小便斗系统,采用独特的无水TM过滤盒技术,滤盒被固定于小便斗底部的基座内,并与排水管道相通。滤盒中的密封剂将尿液和外界空气隔开,将气味密封在滤盒中。该滤盒会过滤掉尿液中的沉淀物,过滤后无异味的尿液排入下水管道。但该产品要求定期更换滤盒,日常运行保洁要求高。

  非公共卫生间采用壁挂式小便器和感应式冲洗阀。

  有集中热水的公共卫生间采用感应式自带调温器水龙头,冷热水两管分别接入,并可延时自动关闭、停水自动关闭;Y区远端指廊采用电热水器的公共卫生间电热水器后加恒温调节阀,冷热水管分别接入恒温阀后出水,采用感应式水龙头,并可延时自动关闭、停水自动关闭。

  航站楼屋面雨水系统

  概述

  航站楼屋面全部为金属屋面,翘曲的双坡屋顶体现了云南民族传统建筑神韵。屋面结构采用空间网架体系,网架系统上部设置屋面檩条承载整个屋面系统。航站楼屋面由南侧中心区、前端东西指廊、中央指廊、北侧中心区、后端Y形东西指廊屋面组成。

  屋面雨水排水系统设计问题

  (1)屋面汇水面积约20.68万平方米,屋面雨水排水系统的设计重现期为20年,包括溢流设施的排水能力要达到设计重现期50年标准。设计重现期P=20年,q5=6.33L/(S·100m2),5min雨水总量达13090L/S。设计重现期P=50年,q5=7.30L/(S·100m2),5min雨水总量达15096L/S。屋面汇水面积及雨水排水量如此巨大,选择何种排水体系,并且能够达到安全、高效、经济、美观的要求是设计人员首先思考的问题。

  (2)屋面雨水集水天沟的布置,应设置在屋面雨水收集的最佳位置,在满足水力条件的同时,应与主体建筑充分协调,并且考虑建筑条件和结构条件的制约。

  (3)航站楼周围均为玻璃幕墙,数量众多的雨水立管如何敷设,既要满足建筑视觉美观的要求,又要从选材、防火、管道安装、施工与维护诸多方面考虑。

  (4)雨水系统排出管雨水流速极高,流量极大(最高流速达到3m/s以上,流量200L/S),外线雨水井壁能否承受大量雨水的高速冲刷,并能迅速地将雨水排入室外雨水管网。

  屋面雨水系统的选择

  屋面雨水排水系统按设计流态划分可分为重力流屋面雨水排水系统、半有压屋面雨水排水系统、压力流屋面雨水排水系统。

  重力流屋面雨水排水系统采用重力流雨水斗,管网设计流态为无压流态,系统工作时为气液两相流,空气占据了大约1/3的管道空间,管径较大。《建筑给水排水规范》规定重力流屋面雨水排水系统管系的悬吊管应按非满流设计,充满度不应大于0.8,金属悬吊管最小设计坡度0.01,塑料管最小设计坡度0.005,因此需要很大的吊顶空间。重力流雨水斗泄流量较小,需要在屋面布置大量的雨水斗,从而导致雨水立管的增加。以上诸多因素限制了重力流屋面雨水排水系统在航站楼大型屋面排水系统中的应用。

  半有压屋面雨水排水系统采用65型、87(79)型系列雨水斗,雨水斗在构造上配有整流装置和隔气板。管网设计流态为气水混合流,可能出现的流态为重力流或过渡流态,甚至有压流。悬吊管最小设计坡度0.005,需要较大的吊顶空间。65型、87(79)型雨水斗泄流量较重力流雨水斗增大1.2倍左右。雨水斗和立管数量较重力流系统有所减少,但规范规定一根悬吊管连接的雨水斗数不能超过4个,数量众多的雨水立管如何从金属屋面沿玻璃幕墙敷设到地面,本项目难以解决。

  压力流屋面雨水排水系统采用虹吸式雨水斗,虹吸式雨水斗的组成部件一般有:导流罩、整流器、斗体、防水压板等。在降雨初期,雨水排水系统悬吊管内的雨水为非满管流,以波浪流和脉冲流为主,系统处于重力流状态。随着雨量的增大则斗前水深逐步增大,水流逐步过渡到活塞流和泡沫流并间歇性地产生虹吸满管流流态,悬吊管内出现较明显的负压。虹吸的形成使系统排水能力突然增大,斗前水深又会回落,系统重新回到重力流方式。这种变换会来回持续一段时间,直到降雨量进一步增大,斗前水深趋向稳定,系统掺气量减少,最终形成稳定的虹吸满管流。该系统与重力流和半有压屋面雨水排水系统相比具有以下优势:(1)可充分利用屋面至地面排出管的位能,提高管内流速,减小管径;(2)雨水悬吊管可做到无坡度敷设,管道安装要求空间小,方便设计和施工,节约了宝贵的建筑空间;(3)当产生虹吸作用时管道内水流流速很高,系统具有较好的自清作用;(4)虹吸式雨水斗排水量约为同直径重力流雨水斗的5倍,大大减少了雨水斗及排水立管的数量,也减少了与室外管道的连接管和埋地管长度,室外雨水井的数量也随之减少,从而降低了造价。

  经过比较压力流屋面雨水排水系统在航站楼大面积屋面排水中有诸多优势,是最合适的排水系统。

  屋面排水体系的建立

  航站楼屋面以中央屋脊线为对称轴,东西两侧各分为5段,每段之间设有屋面变形缝。

  金属屋面系统采用铝镁锰合金屋面系统,采用直立锁边连接方式,板面之间无接驳口,整体结构防水性较好。板型标准宽度400mm,直立肋高65mm。金属屋面板布板时充分满足、适应航站楼双曲面几何形式,顺直平滑,并保证排水等功能要求。南侧中心区(A区)、中央指廊(B区)沿垂直中央屋脊方向单向排板;北侧中心区(C区)沿垂直于空侧弧线形檐口边天沟方向放射排板,板型为扇形,面向统一的圆心,最窄边板肋宽度宜控制在250mm;扇形板连续咬扣。南侧前端指廊(E、F区)、北侧后端Y形指廊(G、H区)沿垂直于指廊空侧檐口边天沟方向单向排板。

  根据屋面系统的构成,各个分区的屋面雨水排水体系如下:

  1.A区

  (1)雨水顺直立锁边屋面板导流到主天沟,再由天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→屋面板→主天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  (2)雨水顺主屋面天窗周边支天沟导流到主天沟,再由天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→天窗周边支天沟→主天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  (3)雨水顺屋脊天窗两侧天沟内虹吸流雨水斗排出:雨水→屋脊天窗两侧天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。(4)雨水顺直立锁边屋面板导流到主天沟,再由主天沟溢流到檐口边天沟,由边天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→屋面板→主天沟→边天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  2.B、C、D区

  (1)雨水顺直立锁边屋面板导流到檐口天沟,再由天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→屋面板→檐口边天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  (2)雨水顺屋脊天窗两侧天沟内重力流雨水斗导流到檐口天沟,再由天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→天窗两侧天沟→重力流雨水斗→檐口边天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  3.E、F区

  (1)雨水顺直立锁边屋面板导流到檐口天沟,再由天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→屋面板→檐口边天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  (2)雨水天窗边天沟内虹吸雨水斗排出:雨水→天窗边天沟→虹吸雨水斗→悬吊管→排水立管→排出管→室外雨水消能井→场区雨水管网。

  屋面雨水排水系统设计

  航站楼A区主屋面最高点为72.75m,最低点29.52m,屋面最大高差达43.23m。东西距离约348m,南北距离约279m,以中心屋脊线为对称轴呈双曲面造型。主屋面汇水面积达86800m,主屋面下方为航站楼最重要的值机大厅及迎客大厅。

  航站楼主屋面天沟包括屋面主天沟、屋面天窗支天沟、檐口边天沟及屋脊天窗天沟。由于屋面板沿垂直中央屋脊方向单向排板,降雨时,屋面雨水会沿屋面板向双曲屋面的最低点汇集,因此,屋面主天沟沿双曲屋面的最低点设置,不但可以收集大部分主屋面的雨水,而且最大限度的保证了主屋面的完整性,满足建筑美观的要求,并且节省工程造价。

  主屋面天沟为矩形坡天沟,根据曼宁公式计算出天沟截面尺寸为1500mm×300mm。

  由于A区主天沟坡度较大,雨水在天沟内流速较高,如果没有采取控制天沟内雨水流速的有效方法,虹吸排水实际效果将会比设计效果差很多,尤其是主屋面上游的排水沟坡度大,如果不采取有效的措施,排水沟上游将无法形成虹吸排水,雨水将汇集到主屋面下游,不但雨水有可能从变形缝渗入室内,而且会增大屋面荷载,对钢结构屋面安全性产生不利影响。

  为了降低天沟内雨水流速,天沟内每10m设置挡流板,做法如图所示。

  A区的雨水斗布置于较大坡度天沟内。为了满足虹吸所需斗前水深要求,保证迅速形成虹吸,把天沟局部做平,并设置不锈钢沉箱,沉箱尺寸:长1500mm×宽1500mm×深300mm。

  A区屋面面积较大,且屋面主天沟坡度大,如果按将总汇水面积均匀分配给每个雨水斗的方式设计流量,势必造成实际虹吸效果与设计虹吸效果相差巨大,细化分配A区屋面有利于掌控实际的虹吸效果。在设计时将A区屋面分为A1、A2、A3、A4四个大区,每个大区设置1个溢流系统,每个大区再细分为若干小区,分别测量面积并进行计算。每个排水分区中间设置挡水板,避免了雨水过分集中到标高较低的雨水斗处,保证屋面雨水均匀排放。在挡水板有效排水水位以上10cm位置设置两个DN125的溢流孔。当遇到极端天气,降雨超设计重现期流量时,雨水可通过溢流孔流向相邻的下游排水分区。A区屋面主天沟在下游与屋面边天沟联通,可把超设计重现期流量的雨水导到设在屋面挑檐的外天沟,外天沟与相邻B区屋面檐口天沟联通并设有溢流口,从而防止主屋面积水。在没有增加造价的情况下大大的提高了屋面排水的安全性。

  A区单侧屋面共设22个系统,其中虹吸系统18个,溢流系统4个。虹吸雨水斗37个,其中额定流量100L/S的雨水斗36个,雨水斗型号为PL21-160,设计斗前水深为105mm,接管管径160mm;额定流量25L/S的雨水斗1个,雨水斗型号PL21-90,设计斗前水深为55mm,接管管径90mm。溢流雨水斗6个,额定流量100L/S,型号为PL21-160-E,设计斗前水深为105mm,接管管径160mm。

  航站楼前中心区三面围护结构均为玻璃幕墙,主屋面由五道彩带造型的柱子支撑,两侧各设有6根T形柱,首层以上为钢柱,首层以下为混凝土柱。在与建筑、结构专业多次沟通研究后,确定主屋面的虹吸排水立管沿前中心区两侧的T形柱敷设,首层以上为明装,立管隐藏在T形柱后面,从值机大厅内看对玻璃幕墙的视觉效果并无影响;首层以下立管暗埋于混凝土柱内。由于雨水管材采用HDPE管,考虑防火问题,在HDPE管埋入混凝土立柱前加阻火圈。

  主屋面虹吸雨水系统排出管的最大排水量为240L/s,排水流速大于2.5m/s,为防止过大的排水流速对室外雨水系统造成破坏,专门设计了雨水消能井。消能井采用钢筋混凝土一次浇筑而成,平面净空尺寸2000mm×1500mm,深度根据虹吸系统排出管标高及外线雨水干管管径确定。雨水消能井采用特种雨水口,规格为800mm×600mm,便于透气泄压。由于航站楼大部分检查井位于航站楼周边服务车道范围内,为保证飞行区各类特种车辆的使用,井盖设计荷载按40t考虑。

  航站楼屋面其他区域的设计参数与主屋面基本一致,规模比主屋面小。B区共设置24条虹吸排水系统,36个虹吸雨水斗;C区共设置16条虹吸排水系统,16个虹吸雨水斗;G区共设置24条虹吸排水系统,24个虹吸雨水斗;E区共设置26条虹吸排水系统,66个虹吸雨水斗。

  总结

  航站楼屋面虹吸排水工程,利用屋面的双曲面造型特点和屋面板直立锁边构造的导流作用,采用主天沟与檐口天沟接合的形式,满足了超大屋面排水的功能要求,并且满足了建筑专业对屋面美观性的要求。

  航站楼为重要公共建筑,当遇到极端天气或者局部屋面排水系统阻塞时,可能造成雨水溢入室内造成严重后果。本设计并没有盲目增大设计重现期流量,而是根据屋面的造型特殊性,采取了一系列经济可行、有针对性的技术措施,提高了虹吸式屋面雨水排水系统的安全性、可靠性,并节省了造价。2012年6月28日昆明长水国际机场正式投入使用至今,屋面排水系统经历过多次降雨的考验,证明屋面虹吸排水工程达到了设计要求的效果。

  航站楼消防给水系统

  消防设计原则

  航站楼防排烟系统设计分为按现行消防设计规范设计和消防性能化设计两部分。由于航站楼建筑功能的特殊性,现有的消防规范不能完全涵盖其消防设计。若完全按现行规范进行设计,将严重影响建筑的功能布局。昆明长水国际机场航站楼的消防设计参照国际大型机场设计方法,采用性能化设计来制定相应的消防安全解决方案,根据消防性能化的原则和指导思想进行设计,对于现行规范不完全适用的场所和空间进行消防性能化设计分析。对于有条件执行现行规范的部分,按现行消防规范设计。设计以《建筑设计防火规范》(GB50016—2006)的各项规定为依据,局部重点部位按照《高层民用建筑设计防火规范》(GB50045—95)(2005年)采取必要的加强控制(表3)。

  消防用水量及消防水池

  地下三层设消防贮水池,由市政两路DN100自来水管供水。水池贮存室内消防用水量696m3,设350m3混凝土水池二个;贮存陆侧室外消防用水量324m3,设350m3水池一个。空侧室外消防用水由场区生活消防合用管网供应。

  室外消火栓消防系统

  航站楼室外消防系统分为陆侧和空侧完全独立的两部分。由于航站楼陆侧市政给水管网距离航站楼较远,为保证航站楼陆侧室外消防用水的取用,在地下三层消防泵房设室外消防用水贮水池及消防加压泵两台,火灾时为陆侧室外消防管网供水。航站楼空侧室外消防用水由飞行区生活消防合用管网提供。

  室内消火栓灭火系统

  航站楼全楼均设置消火栓灭火系统。两台消火栓水泵设于地下三层消防泵房内,一用一备。每台水泵的出水管均与室内消火栓环状管网相连。室内消火栓水管在地下一层构成水平环状管网,环状管网在航站楼空侧和陆侧各设有墙壁式水泵接合器3个,每个水泵接合器流量为15L/s。

  消火栓系统采用设于地下三层消防泵房内的增压稳压设施定压,该定压装置与自动喷水灭火系统合用,四层消防水箱间设高位消防水箱,消防储水量为18m3。

  室内消火栓的设置保证室内火灾部位同时有二股水柱到达。室内消火栓除特殊说明外均采用单阀单出口型并配置消防卷盘一套,消火栓栓口距地1.1m。每支消火栓水枪最小流量为5L/s,规格Φ65/Φ19,水龙带长度为25m;消防卷盘规格Φ25,胶带内径19mm,长25m,喷嘴直径6mm。每个消火栓箱内均设启泵按钮。地下一层(含)以下的消火栓采用减压稳压型,以保证栓口压力不大于0.5MPa。消防电梯前室设有消火栓;在四层选一处消防电梯前室设检查用消火栓并设置压力表。

  自动喷水灭火系统

  自动喷水灭火系统火灾危险等级按中危险Ⅱ级设计。楼内旅客候机室、办票岛、VIP休息室、办公室、商业零售区、餐饮区、预留APM站台、开放舱、服务分配区、储藏区、空调机房、公共卫生间、公共走廊、楼电梯前室等区域采用湿式自动喷水灭火系统。

  自动喷水灭火系统共用两台加压泵,一用一备,设于地下三层消防泵房内,每台水泵的出水管均与环状干管相连。报警阀前干管在地下一层构成水平环状管,环状管网在航站楼空侧和陆侧各设有墙壁式水泵接合器3个,每个水泵接合器流量为15L/s。

  自动喷水灭火系统采用设于地下三层消防泵房内的、与消火栓系统共用的气压罐增压稳压装置定压。系统定压管与环状干管相连。系统报警阀分别集中设在地下三层消防泵房内、地下一层及首层的湿式报警阀间,共设有湿式报警阀55组,每个湿式报警阀控制喷头数不超过800个。湿式系统在每层或每个防火分区管路始端设有信号阀及水流指示器,并在管路最不利点喷头处设末端试水装置。火灾发展速率为快速的喷洒区域安装快速响应喷头,火灾发展速率为中速的喷洒区域安装普通喷头。除有特殊说明外,原则上封闭吊顶采用下垂型喷头;无吊顶区域采用直立型喷头,动作温度均为68℃(红色)。厨房喷头动作温度93℃(绿色)。

  其他灭火系统和灭火设施

  本航站楼共有10处柴油发电机房,对柴油发电机采用水喷雾灭火系统保护。

  四层陆侧餐饮、三层值机大厅、二层前端指廊出发候机区、Y形指廊端部国内候机区、地下一层迎候大厅等高大空间设消防水炮灭火系统。消防水炮的设置保证其保护部位同时有二股水柱到达。消防水炮采用360°水平转角、-85°~+60°垂直转角的自动或远程遥控消防炮,喷射流量20L/s,额定工作压力0.8MPa。消防水炮前设信号阀、水流指示器和电动阀。远控消防水炮同时具有手动功能。

  开闭站、变配电所、不间断电源室、主通讯机房(PCR)、通讯间(DCR及SCR)、服务器室等信息及弱电系统专用房间设气体灭火系统。灭火剂采用七氟丙烷气体。同时保护3个防护区以上的区域均采用有管网的组合分配灭火系统。每套系统分别用一组储气装置,通过管网分配(按最大保护区用气量储存灭火剂)同时保护多个保护区。分散设置的弱电机房采用预制七氟丙烷气体灭火装置。

  航站楼内设置磷酸铵盐干粉型灭火器,每具灭火器最小配置灭火级别为3A级,灭火剂充装量5kg,主要设置在消火栓箱下部,每处设置4具。根据建筑物各区域的危险等级和灭火器保护距离,在其他合适位置设置灭火器箱。

  韩维平 穆阳

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